精密合金材料采用標準方法對直徑為3.0 mm的樣品在550-750℃下回火1,10,100和500h后進行抗IGC測試。根據(jù)GOST 10446標準對冷變形鋼絲試樣進行力學試驗。精密合金材料用Neofot-2光學顯微鏡對其微觀結(jié)構(gòu)進行了研究。用x射線衍射法測定了物相組成;通過在磁場為39.8 × 104 a /m (500 Oe)的彈道裝置上測定樣品的磁導率，檢測了δ-鐵氧體和α′相(變形馬氏體)。精密合金材料在10%的FeCl3?6H2O溶液中對樣品進行單軸拉伸測試，可以揭示不穩(wěn)定的Cr-Ni和Cr-Mn-Ni冷加工鋼與氮和鉬的分離和結(jié)合合金化對耐點蝕和裂縫腐蝕的影響測試結(jié)果。
精密合金材料從所獲得的數(shù)據(jù)可以看出，不含氮和鉬的鋼，以及分別摻雜鉬和氮的鋼，無論是穩(wěn)定的還是不穩(wěn)定的奧氏體，都容易發(fā)生點蝕和縫隙腐蝕。這些鋼在與繞線接觸7-30小時后由于深點蝕的形成而被破壞。精密合金材料從陽極電位動態(tài)曲線的性質(zhì)可以看出樣品抗局部腐蝕的能力較低。17Kh18N9鋼和17Kh18AN10鋼進入被動狀態(tài)的臨界鈍化電流和總鈍化電流最大，分別為:(2 - 5) × 10?3和(1 - 5)× 10?5 A/cm2(圖1，曲線1和曲線2)。在完全鈍化區(qū)域的極化曲線上，二次活化最大和不穩(wěn)定電流跳躍與自鈍化坑的形成有關(guān)。
可以看出精密合金材料當?shù)豌f共同摻雜時，冷變形Cr-Ni鋼和Cr-Mn-Ni鋼具有穩(wěn)定的奧氏體結(jié)構(gòu)(磁常數(shù)為1.05 g /Oe)，消除了點蝕傾向。所有含鉬的氮摻雜鉻鎳鋼在長時間的應(yīng)力試驗下都不會倒塌。它們具有高抗點蝕和縫隙腐蝕的特性，這證實了先前獲得的數(shù)據(jù)。精密合金材料在極化曲線上缺少二次活化的區(qū)域被氮和鉬合金化。臨界鈍化電流很小，總鈍化電位區(qū)域比17Kh18N9和17Kh18AN10鋼的曲線1和曲線2寬得多。精密合金材料樣品的表面在測試后仍然很輕，沒有任何腐蝕痕跡。含氮Cr-Ni-Mo鋼組織中δ-鐵素體的出現(xiàn)和α′相的形成(1 - 3，見表1)并沒有降低其局部耐蝕性。
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